與空氣氣氛燃燒條件下相比，富氧(O2/CO2)燃燒能減少NOx等污染物的排放。目前，控制NOx排放主要采用選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝技術。關于空氣燃燒的SCR脫硝技術，國內(nèi)外大量學者進行了深入研究。

　　劉武標研究表明SCR脫硝存在反應溫度范圍和NH3/NOx摩爾比;高巖利用工業(yè)試驗臺定量研究了脫硝效率高時所對應的溫度;趙曉軍認為煙氣中的高體積分數(shù)的CO2,H2O和氧氣含量會對SCR脫硝性能產(chǎn)生影響;Brandin認為CO2會抑制釩欽基催化劑的脫硝活性。

　　關于富氧燃燒條件下SCR脫硝技術，陳松濤的實驗結果表明，CO2的存在會抑制催化劑的脫硝反應，且隨著CO2的體積分數(shù)的增加，抑制作用越強烈，但是不會導致催化劑的失活;趙棟等人通過實驗研究表明氧氣、二氧化硫以及溫度會對脫硝產(chǎn)生影響。

　　本文以淮南煙煤為例，經(jīng)計算得到富氧(體積比:VCO2/VO2=70:30) , VO2/VCO2(體積比:VCO2/VO2=79:21)以及空氣(體積比:VCO2/VO2=78:21)燃燒條件下的煙氣成分，通過模擬O2/CO2煙氣成分，在實驗室活性測試平臺上研究了氨氮比a、反應速率常數(shù)k、反應時間T、入口NO初始的質(zhì)量濃度CNO以及煙氣成分中H2O和O2含量對SCR催化劑脫硝性能的影響。

　　1 脫硝效率計算

　　根據(jù)有氧條件下脫硝反應原理可得:

　　脫硝效率計算式為:

　　為進一步研究SCR煙氣脫硝性能，在實驗室活性測試平臺上進行了實驗研究，由阿累尼烏斯定律可知，反應速率常數(shù)k與溫度呈正相關關系，實驗中可用溫度大小來表征k的變化，而當催化劑面積時，煙氣在催化劑反應時間T與表觀速度呈倒數(shù)關系，表觀速度為煙氣流量與催化劑表面積之比，實驗中可用表觀速度的大小來表征丁的變化，由此實驗過程中分別對氨氮比、溫度、入口NO的質(zhì)量濃度、表觀速度條件下催化劑的脫硝效率進行了測試，以研究氨氮比α、反應速率常數(shù)k, NO初始的質(zhì)量濃度CNO以及反應時間T對SCR煙氣脫硝性能的影響。

　　2脫硝性能實驗

　　實驗樣品取自廣東旺隆電廠的新蜂窩煤狀催化劑，該催化劑為釩欽基催化劑，其基本成分為TiO2,V2O5, WO3等，實驗將整塊催化劑切為總長為0. 2m，單孔孔徑寬0. 0074m，單孔孔徑高0. 0074 m的5孔x5孔的試驗塊，其催化劑表面積為0.150m2。

　　2.1實驗室活性測試平臺

　　實驗在SCR催化劑活性測試平臺上進行，測試平臺示意圖參見文獻圖30該實驗裝置由配氣系統(tǒng)、給水系統(tǒng)、混合器、加熱系統(tǒng)、催化劑反應器和煙氣分析儀組成。實驗氣體CO2,N2,NO,O2,H2O、和NH3，其中CO2為富氧氣氛下的載體(空氣下N2為載體),H2O由給水系統(tǒng)的微量水泵抽入汽化器進行汽化，其余氣體均由配氣系統(tǒng)完成，通過氣瓶壓力與流量的控制，調(diào)節(jié)模擬煙氣的成分含量?；旌掀鞯淖饔檬浅齆H3外的氣體進行充分混合，混合后的氣體通入預熱器加熱至溫度，NH3在加熱電爐前加入，與混合氣體一起進入反應器，反應器為長1500 mm，截面52 mm x 52 mm方形的鋼制套筒，豎直置于電爐中，實驗前將已制好的試樣塊放置于反應器中心。電爐由4段加熱組成，使實驗氣體加熱至要求溫度，并保持反應器溫度均勻。反應氣體在催化劑中發(fā)生反應，催化劑的溫度由伸入催化劑中心E型熱電偶進行測量，并將測出催化劑的溫度顯示在臺架儀表上。通過調(diào)節(jié)電爐溫度使反應器內(nèi)催化劑層溫度達到設定值。反應后的煙氣進行降溫干燥處理，再通過NGA2000煙氣分析儀進行煙氣分析。

　　2.2煙氣成分模擬

　　模擬燃燒氣氛下的煙氣成分作為實驗氣體，淮南煙煤煤質(zhì)分析參見文獻表1。在過量空氣系數(shù)α為1.1時，經(jīng)計算得到富氧和空氣燃燒條件下的煙氣成分參見文獻表2?？梢钥闯?，富氧燃燒生成的煙氣量明顯比空氣氣氛下少0.561 m3/kg。脫硝入口NOx參考典型富氧燃燒鍋爐脫硝入口煙氣參數(shù)，由于NOx中主要是NO，因此脫硝入口NO的質(zhì)量濃度取300 mg/m3，同時為研究方便，空氣氣氛下NO也均取300mg/m3。由于受活性測試平臺配氣系統(tǒng)的限制，模擬富氧燃燒氣氛下煙氣成分時，實驗氣體包括CO2,NO,NH3,O2和H2O，而空氣氣氛下則為N2,NO,NH3, O2和H2O，實驗設計表觀速度為20 m/s，則氣體總流量為49. 99 L/min 。

　　2.3實驗工況及方法

　　通過模擬富氧和O2/CO2條件下煙氣成分，研究了氨氮比、溫度、入口NO的質(zhì)量濃度CNO,i，表觀速度、煙氣中H2O和O2對脫硝效率的影響。并與空氣氣氛進行對比，具體的實驗工況如表1所示。

　　實驗時先通CO2(空氣下為N2)設置加熱器的升溫速率為10℃/min升至設定溫度，待溫度保持穩(wěn)定，通入NO氣體，待NO的的質(zhì)量濃度穩(wěn)定后，記錄NO的質(zhì)量濃度為初始NO的質(zhì)量濃CNO,i再通入實驗氣體NH3, O2以及H2O進行反應，待反應后的NO的質(zhì)量濃度趨于穩(wěn)定后，記錄NO的質(zhì)量濃度CNO，由式(2)計算出脫硝效率。

　　表1脫硝性能實驗工況

　　為了保證實驗數(shù)據(jù)的可靠性和準確性，在實驗數(shù)據(jù)穩(wěn)定30 min后記錄數(shù)據(jù)。

　　3脫硝效率分析

　　3.1氨氮比、溫度、CNO,i、表觀速度

　　圖1為3種氣氛下氨氮比、反應溫度、入口NO質(zhì)量濃度CNO和表觀速度對SCR煙氣脫硝效率的影響。

　　由圖1(a)可知，氨氮比和SCR煙氣脫硝效率均呈正相關。這是因為氨氮比增加時相當于氨的質(zhì)量濃度增加，根據(jù)反應速率方程:r=kAaBb了，氨的質(zhì)量濃度增加將導致反應速率增加，在表觀速度不變情況下，反應更，脫硝效率就越高。但隨著氨氮比的繼續(xù)增加，脫硝效率增加的幅度逐漸減小，這是由于氨的質(zhì)量濃度過高使NH3分子不能吸附在催化劑上與NO發(fā)生反應而直接逸出。

　　圖1主要影響因素對脫硝效率的影響

　　由圖1(b)可以知，在290℃~380℃內(nèi)，SCR煙氣脫硝效率均隨著溫度的升高而增大，這是由于溫度升高，結合公式(1)定性分析，可知反應速率常數(shù)增加，脫硝效率是增加的;另一方面，根據(jù)打一散系數(shù)計算公式(具體公式參見文獻公式(3)，當反應溫度增加時，煙氣中NO和NH3的打一散系數(shù)也增加，使催化劑上吸附更多的NO和NH3，推進氨氮反應的進行。但脫硝效率的增長速率減小，這是由于在高溫區(qū)域，氨發(fā)生氧化反應，使參與脫硝反應的氨量減少;同時高溫下SO2具有較高的轉化率，會在催化劑活性位上產(chǎn)生競爭吸附，且溫度越高，吸附作用越強。

　　由圖1(c)可知，3種氣氛下，CNO由240 mg/m3增加到340 mg/m3，SCR脫硝效率都僅變化了1%左右，可以看出CNO變化對脫硝效率影響較小。根據(jù)公式分析可知，入口NO初始質(zhì)量濃度NO的增大，其脫硝效率會相應增加;另一方面由于實驗室模擬的煙氣成分相對純凈，煙氣流經(jīng)催化劑表面時擾動不強，造成不能在催化劑上與NH3發(fā)生反應而直接逸出，表現(xiàn)為催化劑對NO的質(zhì)量濃度適應性不足，使得脫硝效率降低。

　　由圖1(a)可知，模擬O2/CO2煙氣下，當表觀速度由16 m/s增加到22 m/s時，SCR脫硝效率下降了約8%，可以看出，脫硝效率隨著表觀速度的增加而降低，影響比較明顯，這是因為表觀速度越大，煙氣在催化劑內(nèi)停留時間越短，氨氮催化反應作用時間越短，則脫硝效率越低。但隨著表觀速度進一步增大，其脫硝效率下降趨勢卻是減小的，這主要是由于表觀速度越高，煙氣與催化劑接觸時間就越短，且由于氣體擴散系數(shù)存在差別，導致擾流增強，增大了NO分子與催化劑表面的接觸機會，從而推進了脫硝反應的進行，這在程度上減緩了隨著表觀速度增加其脫硝效率降低的速度.

　　3.2煙氣中H2O和O2體積分數(shù)

　　圖2為模擬O2/CO2和空氣兩種氣氛下煙氣中H2O和O2對SCR脫硝效率的影響情況。

　　由圖2(a)可知，隨著煙氣中的H2O從5%上升到15%，在不同燃燒氣氛下，SCR煙氣脫硝效率均隨著水分的增加而減小，且減小幅度越來越大，這是由于煙氣中水在活性位上與氨發(fā)生竟爭吸附，且H2O的含量越多，竟爭吸附作用越強，從而抑制了NH3的吸附，降低了脫硝效率。但當水的體積分數(shù)由15%調(diào)整到5%，此時SCR煙氣脫硝效率也基本恢復到初始水平，說明H2O對脫硝反應的抑制作用是暫時的，可恢復的，這是因為NH3的吸附為物理吸附。

　　圖2煙氣成分對脫硝效率的影響

　　由圖2(b)可知，當煙氣中O2的體積分數(shù)從2%上升到8%，在不同燃燒氣氛下，SCR煙氣脫硝效率均隨著O2體積分數(shù)的增加而升高，這是因為O2能夠通過打一散到達催化劑表面，并吸附在催化劑內(nèi)孔道中參與反應，氧氣的體積分數(shù)越高越有利于氨氮脫硝反應。研究表明NO在催化劑上的活性中間體是由O2解離吸附產(chǎn)生的O,吸附態(tài)O越多，NO轉化率越高。但隨著O2體積分數(shù)繼續(xù)增加，脫硝效率增加的幅度不斷減小。這是因為當氧氣體積分數(shù)增加到程度時，催化劑表面吸附飽和，NO轉化率變緩慢。但當O2的體積分數(shù)由8%調(diào)整到2%，其脫硝效率恢復到初始水平，說明氧氣的體積分數(shù)對脫硝效率與催化劑活性的提升不是的，這是由于氧氣體積分數(shù)的降低導致氧氣解離吸附產(chǎn)生的O的減少。

　　不同氣氛下氨氮比、溫度、CNO,i,表觀速度以及煙氣中的H2O和O2對SCR煙氣脫硝效率的變化規(guī)律基本一致，說明CO2對脫硝性能作用與上述因素無關。在相同實驗工況下，與空氣氣氛相比，O2/CO2氣氛下SCR煙氣脫硝效率降低了7%一8%，這主要是因為CO2使NH3與NO的打一散能力減弱，從而抑制了SCR煙氣脫硝性能.

　　4結論

　　(1)隨氨氮比、溫度的增加，脫硝效率升高，且增長速率逐漸降低;表觀速度增加時，脫硝效率減小，且增長速率逐漸降低;而CNO對SCR脫硝效率的影響較小，這主要是由于實驗條件下NO分子不能在催化劑上與NH3發(fā)生反應而直接逸出。

　　(2)富氧以及O2/ CO2煙氣中高體積分數(shù)的CO2會抑制催化劑脫硝性能，且該抑制作用與其影響脫硝性能的主要因素包括氨氮比a、反應速率常數(shù)k、反應時間T關系不大。

　　(3)煙氣中的H2O也會對脫硝效率與催化劑活性產(chǎn)生抑制作用，其抑制程度與煙氣中CO2的體積分數(shù)無關，且該抑制作用是暫時的，可恢復的，因此降低脫硝系統(tǒng)入口處H2O的含量是提高脫硝效率的一種方法。

　　(4)提高煙氣中氧氣體積分數(shù)會提升脫硝效率與催化劑活性，但是提升效果會逐漸減弱，存在極值點，且提升效果與CO2無關，當氧氣體積分數(shù)降低后催化劑活性也會降低到原有水平。

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